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作為快速加工和制造的重要技術(shù)，3D打印可以借助計算機設(shè)計生產(chǎn)具有復(fù)雜幾何形狀的部件。特別地，使用熔融沉積成型 (FDM) 增材制造技術(shù)的連續(xù)纖維增強熱塑性復(fù)合材料 (CFRTPC) 受到廣泛關(guān)注和研究。本文對CFRTPCs進行了有限元分析，模擬其打印-冷卻-沉積過程，并獲得其力學(xué)性能。首先，發(fā)展增材制造過程的理論模型；其次，對3D打印CFRTPC孔洞含量的影響因素進行參數(shù)化分析，揭示了堆疊方式、走線長寬比、走線間寬度及高度對孔洞含量的影響規(guī)律；最后，采用宏細觀模擬方法，對3D打印的CFRTPCs進行了多尺度力學(xué)分析。本文對3D打印CFRTPCs的研究提供了模擬方法和理論依據(jù)。
CFRTPCs的3D打印過程如圖1所示。熱塑性樹脂長絲進入擠出頭，并在噴嘴被加熱器加熱至熔融。同時，連續(xù)的纖維束從纖維供應(yīng)頭被傳送至噴嘴。在噴嘴中，連續(xù)的纖維束被熔融熱塑性聚合物滲透并涂覆。隨后，浸漬后的纖維束可以從噴嘴的下端被擠出。當(dāng)擠出的材料到達沉積平臺并迅速冷卻結(jié)晶后，連續(xù)的纖維由于前端的熱塑性樹脂凝固而連續(xù)地被拉出。按照設(shè)計軌跡，噴嘴可以沿著平面方向發(fā)生移動，這樣形成了3D復(fù)雜形狀的CFRTPCs構(gòu)件的第一層。
在單層完成后，噴嘴會沿著構(gòu)件厚度方向提升單個層厚度。擠出的材料到達零件表面，并會迅速固化并粘附到上一層。重復(fù)該過程，逐層完成構(gòu)件的沉積，直到完成其打印。通過上述3D打印方法，CFRTPC可以通過沉積熔融制成。上述3D打印成型過程包括3部分，分別為熱塑性樹脂浸潤纖維過程、溫度變化及熱傳導(dǎo)過程、熱塑性樹脂固化過程。圖2給出了多個典型階段的樹脂流動情況及對應(yīng)的橫截面3D打印珠粒形貌。
流體受到重力作用，同時它會由于固化產(chǎn)生體積收縮、密度增大和粘度增大，這些均導(dǎo)致其凝固之后的珠粒形貌與給定的橢圓形形貌不相同。珠粒的寬度在沉積-冷卻-凝固過程將變窄5.02%，其高度將提升1.59%，其整體的截面積將降低3.51%。隨后，打印頭沿著X軸正方向發(fā)生轉(zhuǎn)彎，并隨后轉(zhuǎn)向Z軸正方向繼續(xù)打印，新流入的高溫熔融樹脂將會令周圍的樹脂融化，并重新冷卻凝固，從而兩條并排的珠粒將發(fā)生粘接，其粘接的情況則與兩珠粒間距 相關(guān)。
在一定程度內(nèi)， 3D打印試件越致密，其力學(xué)性能將會越好。當(dāng)試件的第一層打印結(jié)束后，3D打印噴頭將沿著Y方向上升，并將第一層的終點作為第二層的起點繼續(xù)打印。上層的高溫熔融樹脂將融化掉下層已經(jīng)凝固的樹脂，兩層樹脂由于重新冷卻凝固而發(fā)生粘接，受到重力的影響，下層樹脂的形狀略有變化，其高度將略降低，并且致密性變好。最終CFRTPCs試件按照設(shè)計的路徑逐層完成3D打印。在打印過程中，可以看到在兩個珠粒之間存在樹脂未曾浸潤的區(qū)域，在本模型中，未曾浸潤區(qū)域的孔洞為12.23%，試件整體的纖維體積分數(shù)為26.33%。
不同參數(shù)下得到的CFRTPCs試件的截面如圖3所示。發(fā)現(xiàn)堆疊方式及橢圓形珠粒的長寬比對孔洞含量的影響最為顯著。
為了能夠?qū)崿F(xiàn)對整體CFRTPCs試件的力學(xué)分析，需要建立隨機纖維代表性體積單元，如圖4所示?；谝阎腁BS熱塑性樹脂和T300碳纖維的力學(xué)性能，獲得樹脂與纖維的混合物的平均物理參量。
對3D打印得到的CFRTPCs進行力學(xué)分析，需要將獲得的CFRTPCs試件的形貌輸出并導(dǎo)入固體分析軟件中。對試件的兩端設(shè)置邊界條件，令其一端固定，另一端沿著Z軸正方向以2mm/min的速度拉伸。本文描述的打印流程和材料參數(shù)與文獻中實驗中的參數(shù)相同，將兩種方法得到的應(yīng)力應(yīng)變曲線對比，結(jié)果如下：實驗中得到的3D打印的CFRTPCs的模量和強度分別為62.5GPa和986MPa，采用本文有限元方法獲得的試件模量與強度分別為64.72GPa和1001.17MPa，其對應(yīng)的誤差分別為3.55%和1.54%。結(jié)果表明本文提出的模擬手段可以對3D打印CFRTPCs的模量和強度給出很好的預(yù)測。
將CFRTPCs中心位置的主承力區(qū)域放大，臨近失效時沿著纖維方向及垂直于纖維方向的損傷分布由圖5給出。試件的損傷首先發(fā)生在兩個珠粒之間的區(qū)域。這是由于在3D打印規(guī)則的橢圓形過程中，在孔洞缺陷附近將發(fā)生應(yīng)力集中，造成試件首先在該區(qū)域發(fā)生損傷。隨后，若CFRTPCs繼續(xù)受力，由于復(fù)合材料不同方向的強度特征，試件會沿著纖維方向開裂。
該論文以Multi-scale analysis for 3D printed continuous fiber reinforced thermoplastic composites為題發(fā)表在《Composites Science and Technology》上。在清華大學(xué)姚學(xué)鋒教授的指導(dǎo)下，重慶大學(xué)弘深青年教師付宇彤為本文的第一作者。通訊作者清華大學(xué)姚學(xué)鋒教授目前主要從事先進復(fù)合材料結(jié)構(gòu)、航空橡膠密封結(jié)構(gòu)、飛機增升裝置、高通量設(shè)計、實驗力學(xué)與無損檢測等研究領(lǐng)域的科學(xué)研究工作。參與大型飛機C919、C929及支線客機ARJ21的重大科研攻關(guān)項目。兼任中國復(fù)合材料學(xué)會常務(wù)理事、中國力學(xué)學(xué)會實驗力學(xué)專業(yè)委員會委員、《Composite Structures》《Composites Part C》《 力學(xué)季刊 》《 現(xiàn)代機械 》等編委。
CFRTPCs的3D打印過程如圖1所示。熱塑性樹脂長絲進入擠出頭，并在噴嘴被加熱器加熱至熔融。同時，連續(xù)的纖維束從纖維供應(yīng)頭被傳送至噴嘴。在噴嘴中，連續(xù)的纖維束被熔融熱塑性聚合物滲透并涂覆。隨后，浸漬后的纖維束可以從噴嘴的下端被擠出。當(dāng)擠出的材料到達沉積平臺并迅速冷卻結(jié)晶后，連續(xù)的纖維由于前端的熱塑性樹脂凝固而連續(xù)地被拉出。按照設(shè)計軌跡，噴嘴可以沿著平面方向發(fā)生移動，這樣形成了3D復(fù)雜形狀的CFRTPCs構(gòu)件的第一層。
圖1 CFRTPCs 3D打印過程示意圖
在單層完成后，噴嘴會沿著構(gòu)件厚度方向提升單個層厚度。擠出的材料到達零件表面，并會迅速固化并粘附到上一層。重復(fù)該過程，逐層完成構(gòu)件的沉積，直到完成其打印。通過上述3D打印方法，CFRTPC可以通過沉積熔融制成。上述3D打印成型過程包括3部分，分別為熱塑性樹脂浸潤纖維過程、溫度變化及熱傳導(dǎo)過程、熱塑性樹脂固化過程。圖2給出了多個典型階段的樹脂流動情況及對應(yīng)的橫截面3D打印珠粒形貌。
圖 2 3D打印模擬中樹脂的流動情況及對應(yīng)的珠粒形貌：(a) 單珠粒打印；(b) 打印頭沿X軸正向轉(zhuǎn)彎；(c) 兩排珠粒的凝結(jié)；(d) 第二層珠粒打?。?e) 兩層珠粒的凝結(jié)；(f) 3D打印完整試件模擬
流體受到重力作用，同時它會由于固化產(chǎn)生體積收縮、密度增大和粘度增大，這些均導(dǎo)致其凝固之后的珠粒形貌與給定的橢圓形形貌不相同。珠粒的寬度在沉積-冷卻-凝固過程將變窄5.02%，其高度將提升1.59%，其整體的截面積將降低3.51%。隨后，打印頭沿著X軸正方向發(fā)生轉(zhuǎn)彎，并隨后轉(zhuǎn)向Z軸正方向繼續(xù)打印，新流入的高溫熔融樹脂將會令周圍的樹脂融化，并重新冷卻凝固，從而兩條并排的珠粒將發(fā)生粘接，其粘接的情況則與兩珠粒間距 相關(guān)。
在一定程度內(nèi)， 3D打印試件越致密，其力學(xué)性能將會越好。當(dāng)試件的第一層打印結(jié)束后，3D打印噴頭將沿著Y方向上升，并將第一層的終點作為第二層的起點繼續(xù)打印。上層的高溫熔融樹脂將融化掉下層已經(jīng)凝固的樹脂，兩層樹脂由于重新冷卻凝固而發(fā)生粘接，受到重力的影響，下層樹脂的形狀略有變化，其高度將略降低，并且致密性變好。最終CFRTPCs試件按照設(shè)計的路徑逐層完成3D打印。在打印過程中，可以看到在兩個珠粒之間存在樹脂未曾浸潤的區(qū)域，在本模型中，未曾浸潤區(qū)域的孔洞為12.23%，試件整體的纖維體積分數(shù)為26.33%。
不同參數(shù)下得到的CFRTPCs試件的截面如圖3所示。發(fā)現(xiàn)堆疊方式及橢圓形珠粒的長寬比對孔洞含量的影響最為顯著。
圖3 影響3D打印CFRTPCs孔洞含量的因素分析
為了能夠?qū)崿F(xiàn)對整體CFRTPCs試件的力學(xué)分析，需要建立隨機纖維代表性體積單元，如圖4所示?；谝阎腁BS熱塑性樹脂和T300碳纖維的力學(xué)性能，獲得樹脂與纖維的混合物的平均物理參量。
圖4 碳纖維體積分數(shù)為30%的纖維隨機分布的代表性體積單元
對3D打印得到的CFRTPCs進行力學(xué)分析，需要將獲得的CFRTPCs試件的形貌輸出并導(dǎo)入固體分析軟件中。對試件的兩端設(shè)置邊界條件，令其一端固定，另一端沿著Z軸正方向以2mm/min的速度拉伸。本文描述的打印流程和材料參數(shù)與文獻中實驗中的參數(shù)相同，將兩種方法得到的應(yīng)力應(yīng)變曲線對比，結(jié)果如下：實驗中得到的3D打印的CFRTPCs的模量和強度分別為62.5GPa和986MPa，采用本文有限元方法獲得的試件模量與強度分別為64.72GPa和1001.17MPa，其對應(yīng)的誤差分別為3.55%和1.54%。結(jié)果表明本文提出的模擬手段可以對3D打印CFRTPCs的模量和強度給出很好的預(yù)測。
將CFRTPCs中心位置的主承力區(qū)域放大，臨近失效時沿著纖維方向及垂直于纖維方向的損傷分布由圖5給出。試件的損傷首先發(fā)生在兩個珠粒之間的區(qū)域。這是由于在3D打印規(guī)則的橢圓形過程中，在孔洞缺陷附近將發(fā)生應(yīng)力集中，造成試件首先在該區(qū)域發(fā)生損傷。隨后，若CFRTPCs繼續(xù)受力，由于復(fù)合材料不同方向的強度特征，試件會沿著纖維方向開裂。
圖5 宏觀CFRTPCs的損傷分布
該論文以Multi-scale analysis for 3D printed continuous fiber reinforced thermoplastic composites為題發(fā)表在《Composites Science and Technology》上。在清華大學(xué)姚學(xué)鋒教授的指導(dǎo)下，重慶大學(xué)弘深青年教師付宇彤為本文的第一作者。通訊作者清華大學(xué)姚學(xué)鋒教授目前主要從事先進復(fù)合材料結(jié)構(gòu)、航空橡膠密封結(jié)構(gòu)、飛機增升裝置、高通量設(shè)計、實驗力學(xué)與無損檢測等研究領(lǐng)域的科學(xué)研究工作。參與大型飛機C919、C929及支線客機ARJ21的重大科研攻關(guān)項目。兼任中國復(fù)合材料學(xué)會常務(wù)理事、中國力學(xué)學(xué)會實驗力學(xué)專業(yè)委員會委員、《Composite Structures》《Composites Part C》《 力學(xué)季刊 》《 現(xiàn)代機械 》等編委。
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